60207 подшипник размеры: Страница не найдена — Подшипники в Беларуси

Подшипник 6207 (ZZ, 2RS) | Цены на подшипники

Описание, размеры и характеристики

В таблице приведены параметры шарикового радиального однорядного подшипника качения 6207 средней ценовой категории закрытого типа (применяемость такого значительно выше), в полость которого внесена пластическая смазка. Открытый имеет максимальную частоту вращения выше, если для его смазки используется жидкое минеральное масло. Подробнее про различные модификации смотрите далее.

Фото и чертеж подшипника 6207 (6207ZZ, 6207-2RS)

Как и почти все шариковые радиальные однорядные подшипники, данный тип может быть открытым (дополнительных обозначений нет), либо закрытым. В этом случае справа от номера стоят дополнительные обозначения:

ZZ или 2Z – металлические шайбы (планки) с двух сторон;

2RS, 2RS2, 2RSH, 2RS1, 2RSR, DD, UU, LLU, 2AS, 2NSE9 (в зависимости от производителя и мелких особенностей) – двустороннее уплотнение из каучука, армированное листовой сталью (“резиновые”). Канавка для крепления стопорного кольца обозначается в номере буквой N. Больше подшипники с указанными индексами друг от друга ничем не отличаются, практически аналогичны по характеристикам и часто могут взаимозаменяться. Односторонние импортные подшипники распространены незначительно и в продаже бывают редко, расширение будет RS или Z по аналогии.

Важной особенностью подшипников качения является группа радиального зазора. Если указано С3 или С4 – зазор увеличен (“прослабленные”), такие модификации используются в узлах с высокой температурой (зазор нужен, так как сталь расширяется и увеличивается трение). Если обычные у вас “горят”, есть смысл купить и поставить на пробу изделия с увеличенным зазором.

Сепаратор может быть металлическим (в номере не отражается) или, очень редко, латунным (M справа в номере), его материал сильно влияет на цену (латунные существенно дороже).

Аналоги

Согласно отечественной системе условных обозначений подшипник имеет номера: 207 (открытый), 180207 (закрытый резиновыми заглушками), 80207 (закрытый металлическими шайбами), 60207 (закрыт с одной стороны), 50207 (с проточкой), производился по ГОСТ (8338-75, 520-89, новый 520-11). Сейчас грань между импортными, отечественными и китайскими подшипниками очень размыта, поэтому при выборе продукции лучше ориентироваться на отзывы и репутацию той или иной марки, а не страну происхождения. В продаже чаще всего  можно встретить только изделия китайского производства под самыми разными маркировками, указывающими на якобы отечественное происхождение подшипника. Действующие российские заводы, выпускающие данный типоразмер, указаны в таблице сравнения стоимости ниже.

Цены разных производителей

Цены указаны ориентировочные, в долларах США (для сохранения актуальности информации при изменениях  курса рубля), на них можно рассчитывать если подшипники планируется купить оптом для организаций (почти в любом магазине будет дороже минимум на 30%, если это не неликвид или подделка). Цены приведены на подшипник закрытого типа с сепаратором из стали (применяемость больше других). Открытые стоят дешевле представленных цен примерно на 15 – 20%, поскольку в стоимость их не входит смазка и пыльники, но применяются значительно реже.

К не указанным здесь маркам лучше относиться с настороженностью, особенно, если они продаются как “российские”. Есть риск приобретения изделия очень низкого качества по завышенной в несколько раз цене.

Дешевые марки

Качественные марки

*Во избежание приобретения подделок покупайте импортные подшипники только в оригинальных персональных упаковках!

Производители расположены в примерном порядке повышения качества продукции (на цену дорогих импортных подшипников  оказывает некоторое влияние разновидность заглушек). Исходя из того, в каком узле планируется эксплуатация изделия и какие будут нагрузки, следует определяться с маркой. Если подшипник должен быть максимально надежным, лучше всего выбирать от NACHI до FAG, KOYO и SKF. Если скорости и нагрузки минимальные – подойдут самые дешевые. Подшипник 6207 (2 RS, ZZ) – один из самых распространенных типов из всех существующих подшипников, применяется очень часто, поэтому купить его из наличия не составит никаких затруднений, однако важно подбирать оптимального поставщика (дилер, заказчик, импортер) той или иной марки при большом объеме закупки.

Подшипники шариковые радиальные однорядные с защитными шайбами. Технические условия – РТС-тендер

ГОСТ 7242-81*
(СТ СЭВ 3793-82)

Группа Г16

ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ОДНОРЯДНЫЕ С ЗАЩИТНЫМИ ШАЙБАМИ

Срок действия с 01.01.83
до 01.01.88**
_________________________________
** Ограничение срока действия снято
постановлением Госстандарта России
от 27.07.92 N 1284 (ИУС N 10, 1992 год). —
Примечание «КОДЕКС».

ОКП 46 1110; 46 1910; 46 1920

ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 16 марта 1981 г. N 1359

ВЗАМЕН ГОСТ 7242-70

* ПЕРЕИЗДАНИЕ (сентябрь 1984 г.) с Изменением N 1, утвержденным в октябре 1983 г. (ИУС 2-84).

Настоящий стандарт распространяется на шариковые радиальные однорядные подшипники с защитными шайбами серий диаметров: 1; 2; 3 и 9.

Стандарт соответствует СТ СЭВ 3793-82 в части подшипников с защитными шайбами.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

1.1. Стандарт устанавливает следующие типы подшипников:

60000 — с одной защитной шайбой;

80000 — с двумя защитными шайбами.

1.2. Основные размеры и условные обозначения подшипников должны соответствовать указанным на чертеже и в табл.1-4.

— номинальный диаметр отверстия внутреннего кольца; — номинальный диаметр наружной
цилиндрической поверхности наружного кольца; — номинальная ширина подшипника;
— номинальная координата монтажной фаски.

Примечание. Чертеж не определяет внутреннюю конструкцию подшипника.

Таблица 1

     
Серия диаметров 9

Размеры в мм

Таблица 2

Серия диаметров 1

Размеры в мм

Таблица 3

Серия диаметров 2

Размеры в мм

__________________

* На внутреннем кольце =0,5 мм.

Таблица 4

     
Серия диаметров 3

Размеры в мм

Пример условного обозначения шарикового радиального однорядного подшипника с одной защитной шайбой диаметром серии 2 с =6 мм;  =19 мм и =6 мм:

Подшипник 60026 ГОСТ 7242-81

(Измененная редакция, Изм. N 1).

1.3. Масса подшипников во всех таблицах стандарта рассчитана для конструкций с штампованным из стального листа сепаратором при плотности стали 7,85 кг/дм.

(Введен дополнительно, Изм. N 1).

2.1. Подшипники каждого типа изготовляют с кольцами того же типа. Допускается подшипники типа 60000 изготовлять с кольцами подшипников типа 80000.

2.2. По заказу потребителя допускается изготовлять подшипники типа 60000 с канавкой на наружном кольце для упорных колец по ГОСТ 2893-82.

2.3. Защитные шайбы не должны выходить за торцы колец подшипника. Заедание шайб о сепаратор и внутреннее кольцо при наибольших допускаемых радиальных и осевых нагрузках не допускается. Предотвращение заедания должно обеспечиваться размерами деталей подшипника.

2.4. Радиальный зазор и биение подшипников следует контролировать до запрессовки шайб и заполнения подшипника смазочным материалом.

2.5. В подшипниках типов 60000 и 80000 проворачивание шайб не допускается.

2.6. Подшипники типа 80000 должны заполняться рабочей смазкой на предприятии-изготовителе.

Марка смазки и ее количество устанавливаются предприятием-изготовителем или по согласованию предприятия-изготовителя и потребителя.

Подшипники типа 60000 выпускают без рабочей смазки.

2.7. Подшипники типа 80000, заполненные рабочей смазкой, допускается защищать от коррозии той же смазкой, которая находится внутри подшипника, или ингибированной бумагой с дополнительной упаковкой в полиэтиленовую пленку.

2.8. При вращении подшипников выделение смазки между наружным кольцом и шайбами не допускается.

Подшипники должны быть подвергнуты выборочным испытаниям (обкатке) на выделение смазки.

Объем выборки для испытаний подшипников устанавливается инструкцией предприятия-изготовителя.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

2.9. Технические требования к посадочным местам вала и корпуса под подшипники — по ГОСТ 3325-55*.

_______________

* На территории Российской Федерации действует ГОСТ 3325-85.  — Примечание «КОДЕКС».

2.10. Остальные технические требования — по ГОСТ 520-71*.

_______________

* На территории Российской Федерации действует ГОСТ 520-2002, здесь и  далее по тексту. — Примечание «КОДЕКС».

2.11. Величины статической () и динамической () грузоподъемностей приведены в справочном приложении.

(Введен дополнительно, Изм. N 1).

3.1. Правила приемки — по ГОСТ 520-71.

4.1. Методы контроля — по ГОСТ 520-71.

5.1. Маркировка, упаковка, транспортирование и хранение — по ГОСТ 520-71. Маркировка может наноситься как на торец кольца подшипника, так и на защитную шайбу.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

ПРИЛОЖЕНИЕ

Таблица 1

     
Серия диаметров 9

     
Размеры в мм

Таблица 2

Серия диаметров 1

     
Размеры в мм

Таблица 3

     
Серия диаметров 2

Размеры в мм

Таблица 4

Серия диаметров 3

Размеры в мм

(Введено дополнительно, Изм. N 1).

Текст документа сверен по:

официальное издание

М.: Издательство стандартов, 1984

Подшипник 6207 (6207 ZZ, 6207 2RS) 35*72*17

Omega Lift 60207 Omega Lift 20-тонный комплект адаптеров для прессов, высота 9,5 дюйма, ширина 5,5 дюйма, длина 17,75 дюйма: Amazon.com: Инструменты и товары для дома

• Убедитесь, что это подходит введя номер вашей модели.
• В состав входят: адаптер d25-4-3903-100 для пресса 20 тонн 1, адаптер d25-6-3903-100 20 тонн 1, 641-1-0100-104 m10x1. 5 установочный винт с головкой под торцевой ключ 3
• Заглушка гидроцилиндра D25-6-3604-102 25 тонн 1, переходник толкателя d25-6-3804-100 v 25 тонн 1
• D25-6-3702-102 Нажимной адаптер 3/4 «25 тонн 1, d25-6-3704-106 1» нажимной адаптер 25 тонн 1
• Картон D25-000000-0100 для комплектов пресс-сборки (25T) 1, d22-000000-2800 + d25-000000-2700 набор пенопластовых вставок для комплектов пресс-сборки 1
• Sf7047001 средний сепаратор подшипников для Hw93309 1

Характеристики данного продукта

Влияние пластической деформации на эволюцию микроструктуры кольца подшипника 100Cr6 при прокатке с горячим кольцом

Реферат

Технология горячей прокатки колец как важнейшая процедура изготовления колец подшипников играет важную роль в определении окончательной микроструктуры колец подшипников.В этой работе влияние процесса горячей прокатки колец на эволюцию микроструктуры колец подшипников из 100Cr6 было исследовано с использованием трехмерной (3D) численной модели и микроструктурных характеристик. Было обнаружено, что значительное уточнение микроструктуры происходит в различных областях колец. Однако из-за неоднородной пластической деформации горячей прокатки скорость измельчения зерна и уменьшение расстояния между перлитными пластинками (PLS) также показала однородность на различных участках колец.Кроме того, степень измельчения зерна была ограничена увеличением обжатия при прокатке. Из-за уменьшенного размера зерна и уменьшения PLS твердость по Виккерсу увеличивалась с увеличением обжатия при прокатке. Кроме того, твердость по Виккерсу от внешней поверхности до внутренней поверхности кольца имеет асимметричную U-образную форму, которая имела закон более низкой твердости в центральной области и более высокой твердости на поверхности.

Ключевые слова: 100Cr6, прокатка горячим кольцом, микроструктура, EBSD, твердость по Виккерсу

1.Введение

Горячее кольцевание — это усовершенствованный процесс инкрементной обработки металлов давлением. Кольца, изготовленные методом горячей прокатки, не только обладают характеристиками высокой геометрической точности, экономии энергии и сырья, но также обладают превосходными микроструктурными характеристиками [1,2]. В связи с широким применением вращающихся частей, таких как подшипники высокоскоростных железных дорог и ветряных электростанций, технология прокатки горячих колец постепенно привлекает все больше и больше внимания. В качестве нового метода пластической деформации большое количество ученых внесли много ценных работ в области проектирования, теоретических расчетов и моделирования.Hua et al. В [3,4] проанализированы параметры экстремума и условие жесткости кольца при прокатке колец. Деформационное поведение и конструкция заготовки при прокатке профильного кольца также были тщательно проанализированы [5,6,7]. Ян и др. В [8] представлено влияние размера заготовки на равномерность распределения деформации и температуры во время горячей прокатки. Также была предложена конструкция прокатки колец для крупногабаритного кольца, содержащая размер заготовки и параметры процесса [9]. Zhu et al. [10] выдвинули четыре принципа конструирования заготовок для прокатки колец с коническим сечением и исследовали влияние размеров заготовок на точность размеров и распределение термомеханических параметров.

Подшипниковая сталь 100Cr6 играет незаменимую роль в подшипниковых кольцах и телах качения. Многие ученые приложили все усилия и продолжили свои усилия в экспериментальном исследовании 100Cr6. Установив макро-микроскопические определяющие уравнения для стали 100Cr6 [11,12], Гу и др. [13] исследовали многополевое численное моделирование микроструктуры во время горячей прокатки. Представлено распределение и эволюция характеристик микроструктуры. Deng et al. [14] обнаружили, что зерно можно эффективно измельчать, увеличивая степень деформации прокатки.На основе горячей радиальной кольцевой прокатки стали 100Cr6 Guo et al. [15] обнаружили, что измельчение зерна было ограничено при определенной достаточной пластической деформации, и дальнейшая деформация не поможет преодолеть эти ограничения. Было исследовано значительное влияние параметров горячей штамповки на размер зерна [16]. Недавно Ryttverg et al. [17,18] исследовали процесс холодной кольцевой прокатки стали 100Cr6 с помощью дифракции обратного рассеяния электронов (EBSD) и сканирующего электронного микроскопа (SEM). Предложено уникальное явление, заключающееся в изменении неоднородности микроструктуры и текстуры при прокатке в радиальном направлении кольца.Когда пластическая деформация выполняется на одном и том же материале, поведение металлического образца при текучести при высокой температуре и комнатной температуре должно быть одинаковым, но правило эволюции микроструктуры должно показывать разные характеристики с учетом влияния температуры на микроструктуру. Однако исследования эволюции микроструктуры после горячей прокатки в основном исследовали определяющее уравнение [11,12,19,20]. Между тем, для подшипниковой стали 100Cr6 в процессе горячей прокатки колец большая часть исследований в основном сосредоточена на законе течения металла и методах контроля [21,22,23].Поэтому влияние горячей прокатки колец на микроструктуру и механические свойства требует систематических исследований.

В данной работе для анализа эволюции и законов распределения размера зерен, расстояния между перлитными пластинками (PLS) и твердости по Виккерсу проведена серия экспериментов с кольцом горячей прокатки с шариковой канавкой с использованием технологий EBSD и SEM. Кроме того, создана трехмерная (3D) модель горячего кольцевого проката с использованием конечных элементов (FE), чтобы проиллюстрировать эволюцию эффективной пластической деформации и ее влияние на микроструктуру.По результатам анализа экспериментальных и расчетных результатов выявлена ​​эволюция микроструктуры при горячей прокатке колец.

2. Прокатка с горячим кольцом и экспериментальные испытания

2.1. Моделирование методом конечных элементов

Действительная трехмерная модель конечных элементов создается на основе программного обеспечения для анализа методом конечных элементов (16.0, компания MSC Software, Гамбург, Германия). Точная характеристика материала необходима для получения более надежных и точных результатов моделирования.Следовательно, применяется конститутивное моделирование поведения потока [11] и эволюции микроструктуры [12]. Схематическое изображение и размерные параметры процесса горячей прокатки колец показаны на рис. Подробные параметры размеров представлены в, что согласуется с соответствующими параметрами эксперимента. Геометрическая форма и эволюция эффективной пластической деформации при моделировании прокатываемых колец при разном времени прокатки показаны на рис. Эффективная пластическая деформация рассчитывается путем постепенного интегрирования локальных скоростей деформации [24].

Схематическое изображение и размерный параметр: ( a ) процесс прокатки горячего кольца, ( b ) прокатанное кольцо, ( c ) холостой ролик.

Геометрическая форма и эволюция эффективной пластической деформации при моделировании прокатываемых колец при различных временах прокатки (t): ( a ) t = 0 с, ( b ) t = 3,2 с, ( c ) t = 6.5 с, ( d ) t = 10.5 с.

Таблица 1

Параметры обработки, использованные при моделировании и экспериментах по горячей прокатке колец.

2.2. Материал и подготовка образца

Химический состав подшипниковой стали 100Cr6, использованной в данном исследовании, в основном состоит из 0,98% C, 0,20% Si, 0,31% Mn, 1,42% Cr и сбалансированного Fe. Образцы получали из штампованного государственного прутка диаметром 110 мм.Образцы сначала нагревали почти до 1050 ° C, а затем переходили к следующим процедурам, которые включали осадку, штамповку и выравнивание. После первоначального изготовления заготовки температура поверхности заготовки составляла около 920 ° C. Затем была произведена прокатка колец и получены деформированные кольца с разным обжатием. После завершения прокатки колец температура поверхности колец составляла от 840 до 870 ° C при разном обжатии. Затем прокатанные кольца помещали в вытяжной вентилятор для быстрого охлаждения, чтобы избежать появления сетчатых карбидов.

Применялись обжатия на 45,18%, 53,81% и 70,05% для катаного кольца 1, катанного кольца 2 и катанного кольца 3. Радиальный диаметр быстро увеличивался, в то время как осевая высота не претерпевала значительных изменений с увеличением обжатия при прокатке. Обжатие при прокатке, которое означает степень уменьшения толщины колец, определяется как [25]:

Обжатие при прокатке = (D0 − d0) — (D − d2) (D0 − d0)

(1)

где D0 и d0 — внешний и внутренний диаметр заготовки соответственно.

Заготовки и прокатные кольца представлены в, а соответствующие размеры указаны в. Средний размер зерна исходного материала составлял 48,3 мкм, как показано на, а твердость по Виккерсу составляла приблизительно 390 HV.

Кольца с разным обжатием: ( a ) заготовка, ( b ) катаное кольцо 1, ( c ) катаное кольцо 2, ( d ) катаное кольцо 3.

Исходная микроструктура заготовки: ( a ) изображение EBSD, ( b ) изображение SEM.

Таблица 2

Размеры колец с разным обжатием.

2.3. Тест на микроструктуру и механические свойства

Для анализа изменения микроструктуры прокатанных колец при различных обжатиях при прокатке образцы A, B и C (показаны на), которые представляли внешнюю поверхность, центральную площадь и внутреннюю поверхность прокатанных колец, соответственно, были выбраны, а размер тестового образца — 3 × 6 мм. Для точного количественного определения размера зерна и PLS из каждого образца были взяты пять полей.

Отобранные образцы и тестовая область кольца.

Перед дальнейшими испытаниями микроструктуры и механических свойств процесс подготовки образца строго контролировался. Образцы механически шлифовали наждачной бумагой от 150 до 2000 уровня и полировали алмазной суспензией с размером частиц 5, 2,5 и 1 мкм в течение 5 мин соответственно. В конце концов, вибрационная полировка суспензией коллоидного кремнезема продолжалась более 12 часов для устранения напряжения поверхности.Размер испытательной площадки составлял 240 мкм × 200 мкм, что содержало около 100–150 зерен. Используемый размер шага составлял 0,4 мкм, а процент индексации составлял более 90%. Затем средний размер зерна измеряли с помощью программного обеспечения для анализа Image pro plus (версия 6.0.0.260, Media Cybernetics Inc., Сингапур).

Представление размера зерна проводилось методом дифракции обратного рассеяния электронов (EBSD). Картина EBSD была получена с помощью детектора, который был присоединен к системе автоэмиссионной сканирующей электронной микроскопии (FESEM) (JEM-7500F) (Японская лаборатория электронной оптики, Пекин, Китай).Для наблюдения за пластинкой перлита образцы исследовали с помощью SEM с помощью микроскопа JSM-IT300 (Японская лаборатория электронной оптики, Пекин, Китай). Твердость по Виккерсу проверяли на машине для определения твердости HV-1000 (Laizhou Huayin Test Instrument CO, LTD, Лайчжоу, Китай) с нагрузкой 200 г и временем выдержки 5 с. Область испытания простиралась от внешней поверхности до внутренней поверхности, а расстояние между двумя соседними точками составляло 1 мм.

3. Результаты и обсуждение

3.1. Evolution of Grain Size Refinement

показывает карты EBSD выбранных образцов во время горячей прокатки колец.На рисунке разные цветовые области означают разные зерна. Различный цвет соседних зерен указывает на некоторую разориентацию. Чем больше очевидная разница в цвете, тем больше угол разориентации между зернами. После горячей кольцевой прокатки размер зерна значительно уменьшается по сравнению с исходным состоянием (а), и размер зерна, очевидно, уменьшается с увеличением обжатия при прокатке. Размер зерен достигает наилучшего при максимальной деформации 70.05%. Кроме того, существует большое расхождение между образцами A, B и C. Размер зерна образца B значительно больше, чем в других положениях, а размер зерна образца A и C при деформации 53,81% сравним с размером зерна образца B при деформации 70,05%. Это означает, что местный размер зерна уменьшается по мере увеличения обжатия при прокатке. Тем не менее степень измельчения варьируется в зависимости от положения колец.

EBSD-изображения выбранных образцов.

Статистическое распределение гранулометрического состава образца A приведено в a.Для разных образцов существует аналогичное распределение. Когда обжатие при прокатке небольшое, появляется больше зерен крупного размера, и средний размер зерна составляет 26,9 мкм. С увеличением обжатия при прокатке количество мелких зерен постепенно увеличивается. Средний размер зерна составляет 13,9 мкм при обжатии при прокатке 70,05%. Для образца B средний размер зерна составляет 33,9 мкм при деформации 45,18%, как показано на b. Когда обжатие при прокатке составляет 53,81%, основное распределение размера зерна составляет от 10 до 30 мкм, а средний размер зерна составляет 20.9 мкм. При дальнейшем увеличении деформации до 70,05% зерна дополнительно измельчаются, и размер зерна уменьшается до 15,7 мкм. Влияние пластической деформации на зерна более существенно для образца C. Явление измельчения зерна относительно очевидно. Распределение зерна по размеру представлено в с, а средний размер зерна составляет 15,5, 15,1 и 13,3 мкм с увеличением обжатия при прокатке. Определенно можно обнаружить, что размер зерна в разных положениях имеет один и тот же закон эволюции.

Распределение размера зерна для различных образцов при различных обжатиях: ( a ) образец A, ( b ) образец B, ( c ) образец C, ( d ) средний размер зерен .

Закон эволюции среднего размера зерна представлен в d. Средний размер зерна на внутренней поверхности прокатанных колец меньше, чем у других позиций, и средний размер зерна уменьшается с увеличением обжатия при прокатке на каждом образце. Более того, степень измельчения зерна наиболее высока во внутренней зоне, вторая — во внешней зоне и самая низкая — в центральной зоне.При этом нет никакой разницы в размере зерна в разных положениях в пределах диапазона ошибок, когда обжатие при прокатке достигает 70,05%, потому что размер зерна, кажется, не уменьшается бесконечно. Размер зерна становится стабильным, когда обжатие при прокатке достигает определенного уровня, что аналогично заключению, приведенному в [15].

показывает эффективную пластическую деформацию выбранных образцов в процессе горячей прокатки колец. Эффективная пластическая деформация вычисляется путем постепенного интегрирования локальных скоростей деформации, которые уже интегрированы в программное обеспечение для моделирования.Эффективная пластическая деформация образца C оставалась наибольшей, а пластическая деформация образца B оставалась наименьшей в течение всего процесса горячей прокатки колец. Быстрое увеличение локальной деформации в образце C приводит к увеличению энергии накопления деформации по сравнению с другими образцами. С улучшением энергии накопления деформации, плотность дислокаций улучшается и обеспечивает большую движущую силу для динамической рекристаллизации и миграции границ зерен [26]. Это создает предпосылки для быстрого уменьшения размера зерна в образце C.Размер зерна образца C самый маленький, что видно на d. Размер зерна образца B уменьшается относительно медленно. С увеличением обжатия при прокатке размер зерна образцов A и B постепенно уменьшается, в то время как размер зерна образца C не имеет значительного уменьшения, поскольку достигнут предел измельчения зерна [15].

Эффективная пластическая деформация выбранных образцов.

Анализ полюсных фигур заготовки показывает довольно высокие плотности ориентации, в то время как максимальное значение плотности ориентации постепенно уменьшается с увеличением обжатия при прокатке.Когда обжатие при прокатке составляет 70,05%, распределение ориентационной плотности более равномерное, как видно на рис. В процессе горячей прокатки колец существуют два варианта эволюции микроструктуры. В пластической деформации преобладали движения дислокаций, а в динамической рекристаллизации — восстановление, и зарождение зародышей происходило попеременно. Пластическая деформация формирует текстуру деформации, а динамическая рекристаллизация приводит к текстуре рекристаллизации. Эти два процесса выполняются поочередно одновременно, ни одна текстура не может быть полностью развита.Это приводит к слабой текстуре после горячей деформации. Однородное распределение ориентации текстуры и уменьшение размера зерна могут дополнительно улучшить свойства кольца после горячей прокатки и термообработки.

{100}, {110} и {111} полюсные фигуры прокатанных колец на образце C.

Изображение EBSD и профили разориентации образцов показаны на рис. Профили разориентации показывают распределение подробных углов разориентации внутри зерна.Профили разориентации «от точки к началу» увеличиваются в зерне с увеличением обжатия при прокатке. Границы субзерен формируются внутри зерен, что проявляется в профиле «точка-точка» [27]. Появление и увеличение малоугловой границы субзерен можно ясно увидеть на графике b, а профиль разориентации показывает, что угол «точка-точка» уже достигает 15 °. Это означает, что образование большеугловых границ зерен происходит, когда угол разориентации превышает 15 °.Увеличение обжатия при прокатке приводит к увеличению накопленной энергии деформации, что явно способствует образованию новых границ зерен. Важную роль играет накопление дислокаций и динамическая рекристаллизация. Явление новообразованного зерна можно наблюдать в d. Крупные зерна с одинаковой разориентацией разделяются на многочисленные мелкие зерна и субзерна.

Изображение EBSD и профили разориентации во время обжатия при прокатке на образце C: ( a ) заготовка, ( b ) 45.18%, ( c ) 53,81%, ( d ) 70,05%.

Частота границ зерен с разными масштабами разориентации на образце C показана на и. Величина угла разориентации менее 5 ° немного превышает угол разориентации 15 ° заготовки. Когда обжатие при прокатке достигает 45,18%, частота угла разориентации (ниже 10 ° и 5 °), очевидно, возрастает, что подразумевает образование границ субзерен. При увеличении обжатия прокатки до 70.05%, величина угла разориентации меньше 5 ° уменьшается, а больше 15 ° увеличивается из-за движения дислокации. Основной причиной измельчения зерна является динамическое восстановление и рекристаллизация из-за скольжения и переползания дислокаций [28,29].

Частотная эволюция углов разориентации на образце C.

Таблица 3

Частота границ зерен с разными масштабами разориентации на образце C.

3,2. Параметр «Характеристика расстояния между перлитными пластинками»

показывает СЭМ-изображения выбранных образцов во время горячей прокатки колец. PLS значительно снижается по сравнению с заготовкой (300,7 нм), а PLS, очевидно, уменьшается с увеличением обжатия при прокатке. PLS является наилучшим при максимальной деформации 70,05%, а PLS образца B значительно больше, чем других образцов, которые имеют тот же закон эволюции с размером зерна.Средние значения PLS представлены в a, которые можно количественно оценить с помощью закона эволюции PLS. Когда обжатие при прокатке достигает максимума, PLS выбранных образцов мало изменяется.

СЭМ-изображения отобранных образцов.

Характеристика перлитного расстояния между пластинами (PLS). ( a ) Средний PLS выбранных образцов, ( b ) соотношение среднего размера зерна и PLS.

Для дальнейшего объяснения взаимодействия размера зерна и PLS, взаимосвязь между ними представлена ​​на b.В дополнение к той же модели изменения, PLS уменьшается с уменьшением размера зерна. Более мелкое расстояние между слоями может быть получено из более мелкозернистого образца, что дает тот же вывод, что и в ссылке [30].

Скорость охлаждения, скорость деформации, обжатие при прокатке и температура деформации могут влиять на трансформацию перлита и PLS. В этом эксперименте все условия такие же, за исключением обжатия. Как типичное диффузионное превращение, перлитное превращение включает зарождение и рост зародышей.Поскольку размер зерна постепенно уменьшается, количество границ зерен увеличивается и плотность дислокаций увеличивается во время горячей кольцевой прокатки, а положение зародышей увеличивается. Размер колоний перлита и PLS значительно уменьшается при горячей деформации за счет динамического восстановления и перекристаллизации.

3.3. Распределение твердости по Виккерсу

Распределение твердости по Виккерсу от внешней до внутренней поверхности для катаных колец представлено в.Твердость внутренней поверхности заготовки составляет около 390 HV и около 400 HV, когда обжатие при прокатке достигает 45,18%. Твердость непрерывно повышается с увеличением обжатия при прокатке и повышается до более чем 480 HV, когда обжатие при прокатке составляет 70,05%. Хорошо видно, что твердость в радиальном направлении разная. Значения внешней поверхности, по-видимому, примерно на 20 HV выше, чем у центральной области, в то время как внутренняя поверхность примерно на 30 HV выше, чем у центральной области.Для катаного кольца 3 твердость на внешней поверхности составляет примерно 465 HV, затем снижается до примерно 440 HV, когда расстояние от внешней поверхности составляет 3 мм, и быстро увеличивается до примерно 490 HV на внутренней поверхности. Увеличение твердости по Виккерсу, происходящее с увеличением обжатия при прокатке, можно объяснить уменьшением размера зерна и PLS.

Распределение твердости катаных колец.

Соотношение Холла – Петча обычно используется для иллюстрации влияния размера зерна на предел текучести и дается как [31]:

σs = σ0 + kHPd − 1/2

(2)

где σs — предел текучести, σ0 — напряжение трения, d — размер зерна, а kHP — постоянная величина.

Кроме того, предыдущие экспериментальные результаты показывают, что существует линейная положительная корреляция между пределом текучести и твердостью по Виккерсу [32,33]. Интуитивно понятная интерпретация этого соотношения показывает, что более мелкий размер зерна должен приводить к более высокой твердости по Виккерсу. Теоретически предполагается, что уменьшение размера зерна часто приводит к увеличению границ зерен и субзерен. Следовательно, во время пластической деформации необходимо координировать большее количество зерен, что приводит к более высокому пределу текучести и твердости по Виккерсу.

Из-за того, что размер зерна на поверхности больше, чем в центральной части, твердость по Виккерсу немного выше на поверхности, а твердость по Виккерсу постепенно увеличивается с уменьшением размера зерна. Хотя влияние ошибок измерения учитывается, можно четко наблюдать асимметричное U-образное распределение твердости по Виккерсу. Линейная зависимость между размером зерна и твердостью по Виккерсу в логарифмических координатах образцов может быть найдена и представлена ​​в a.

( a ) Взаимосвязь между размером зерна и твердостью по Виккерсу образцов, ( b ) взаимосвязь между PLS и твердостью образцов по Виккерсу.

Взаимосвязь между толщиной ферритовой пластины L3 и напряжением течения σ описывается как [34]:

где K — постоянная величина, а X — унифицированное представление прочности чистого отожженного железа, твердого раствора и расстояния между частицами карбида.

Толщина ферритовой пластины и напряжение течения обратно пропорциональны, поэтому уменьшение PLS также оказывает активное влияние на повышение твердости по Виккерсу.b показывает зависимость между твердостью образцов по PLS и по Виккерсу на основе экспериментальных данных. Твердость по Виккерсу в логарифмических координатах и ​​PLS также выявила линейный тренд. Свойства пластинчатого перлита зависят от расстояния между пластинами. Чем меньше расстояние между пластинами, тем выше прочность и твердость перлита. Небольшое расстояние между пластинами может способствовать увеличению границы раздела фаз и повышению твердости. С увеличением обжатия при прокатке, при совместном действии измельчения зерна и уменьшения PLS, твердость по Виккерсу демонстрирует тенденцию к увеличению и U-образное распределение от внешней к внутренней поверхности.

Из анализа экспериментальных данных, наклон ln (твердость по Виккерсу) и размер зерна составляет −0,535 × 10 ⁻² , а ln (твердость по Виккерсу) и PLS составляет −9,156 × 10 ⁻⁴ . Это указывает на то, что твердость по Виккерсу увеличивается с уменьшением размера зерна и PLS. После деформации, с увеличением количества дефектов и сильным искажением параметра решетки, вызванным уменьшением размера зерна и PLS в материале, затруднение дислокации больше, и соответственно увеличивается твердость.Размер зерна и PLS можно использовать для более точного прогнозирования изменения твердости, а надлежащая твердость может быть достигнута путем корректировки микроструктуры.

Вклад авторов

Концептуализация, Q.L .; Data curation, G.Z .; формальный анализ, Г.З .; привлечение финансирования, W.W .; следствие, Г.З. и Q.L .; ресурсы, W.W .; надзор, W.W. и Q.L .; проверка, Q.L .; письменность — черновик, Г.З .; написание — просмотр и редактирование, G.Z., W.W. и Q.L. Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.

Детали • Стеклоочистители • Подшипники • Движущая сила

Произошла ошибка при настройке вашего пользовательского файла cookie

Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности. Если ваш браузер не принимает файлы cookie, вы не можете просматривать этот сайт.

Настройка вашего браузера для приема файлов cookie

Существует множество причин, по которым cookie не может быть установлен правильно. Ниже приведены наиболее частые причины:

• В вашем браузере отключены файлы cookie.Вам необходимо сбросить настройки вашего браузера, чтобы он принимал файлы cookie, или чтобы спросить вас, хотите ли вы принимать файлы cookie.
• Ваш браузер спрашивает вас, хотите ли вы принимать файлы cookie, и вы отказались. Чтобы принять файлы cookie с этого сайта, нажмите кнопку «Назад» и примите файлы cookie.
• Ваш браузер не поддерживает файлы cookie. Если вы подозреваете это, попробуйте другой браузер.
• Дата на вашем компьютере в прошлом. Если часы вашего компьютера показывают дату до 1 января 1970 г., браузер автоматически забудет файл cookie.Чтобы исправить это, установите правильное время и дату на своем компьютере.
• Вы установили приложение, которое отслеживает или блокирует установку файлов cookie. Вы должны отключить приложение при входе в систему или проконсультироваться с системным администратором.

Почему этому сайту требуются файлы cookie?

Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности, запоминая, что вы вошли в систему, когда переходите со страницы на страницу. Чтобы предоставить доступ без файлов cookie потребует, чтобы сайт создавал новый сеанс для каждой посещаемой страницы, что замедляет работу системы до неприемлемого уровня.

Что сохраняется в файле cookie?

Этот сайт не хранит ничего, кроме автоматически сгенерированного идентификатора сеанса в cookie; никакая другая информация не фиксируется.

Как правило, в cookie-файлах может храниться только информация, которую вы предоставляете, или выбор, который вы делаете при посещении веб-сайта. Например, сайт не может определить ваше имя электронной почты, пока вы не введете его. Разрешение веб-сайту создавать файлы cookie не дает этому или любому другому сайту доступа к остальной части вашего компьютера, и только сайт, который создал файл cookie, может его прочитать.

% PDF-1.4 % 32079 0 объект > эндобдж xref 32079 66 0000000016 00000 н. 0000004800 00000 н. 0000004952 00000 н. 0000005591 00000 н. 0000006306 00000 н. 0000007018 00000 н. 0000007667 00000 н. 0000008250 00000 н. 0000008896 00000 н. 0000009476 00000 н. 0000009590 00000 н. 0000009706 00000 н. 0000010895 00000 п. 0000012058 00000 п. 0000012242 00000 п. 0000012429 00000 п. 0000012612 00000 п. 0000013807 00000 п. 0000014781 00000 п. 0000015145 00000 п. 0000015429 00000 п. 0000015753 00000 п. 0000016780 00000 п. 0000017226 00000 п. 0000017768 00000 п. 0000018252 00000 п. 0000018642 00000 п. 0000019077 00000 п. 0000019575 00000 п. 0000019727 00000 н. 0000019992 00000 п. 0000020023 00000 п. 0000020537 00000 п. 0000020963 00000 п. 0000021556 00000 п. 0000021722 00000 п. 0000021914 00000 п. 0000022377 00000 п. 0000029083 00000 п. 0000029560 00000 п. 0000030134 00000 п. 0000030611 00000 п. 0000030697 00000 п. 0000031142 00000 п. 0000031532 00000 п. 0000032818 00000 п. 0000034788 00000 п. 0000036338 00000 п. 0000040859 00000 п. 0000046411 00000 п. 0000051688 00000 п. 0000055986 00000 п. 0000058964 00000 п. 0000064240 00000 п. 0000067011 00000 п. 0000067142 00000 п. 0000067277 00000 п. 0000067408 00000 п. 0000067535 00000 п. 0000067671 00000 п. 0000067812 00000 п. Z7 $ `3d] Cl? fJFUbW s`fP 妚 kZ ‘~’ 57N> | p-Vo [+ Ue6cQ + ۶nye2bZKxS ߬ l2 䨵 Us:}; $ W 㷶 765 o ~ h`ˢϖ; b6 @ p ܺ aΖp (ѹ- [1% zbros $ WN.a =: ‘8 ܼ G @ D4_2 [9Q ~ k-P; ψ3 \ i

Майкл Амини Credenza Eden Home Office в Амаретто, AICO

Набор для домашнего офиса AICO Eden. Экстравагантный европейский стиль «Старого Света» с Мотив «Львиная лапа» послужил вдохновением для Эдема? Коллекция. Красиво Обработанные массивы березы и березовый шпон со вставками из ясеня представляют собой изысканный вид. детали, в то время как драматическая, замысловатая резьба подчеркивает коллекцию. Великолепный Цвет отделки Amaretto, нанесенный сухой щеткой серебристого цвета, представляет собой состаренный антиквариат. ощущение, которое перекликается с очарованием Эдема? Коллекция.

Описание коллекции

Aico Furniture предлагает вам более уникальную и неподвластную времени мебель в Эдеме. Коллекция. Перенести старый мир в новый мир не всегда удается, но массивная древесина березы и инкрустация Берл являются знаками уникального мастерства. Особые изделия коллекции Eden выполнены в цвете Amaretto, придавая им потрепанный вид, который согреет интерьер вашего дома. Из В дизайне Майкла Амини присутствуют элегантные львиные лапы и другие замысловатые детали. которые делают эти изделия такими особенными.

Эдемский сад часто называют раем, и как таковой он название этой коллекции из серии подписей Майкла Амини. Этот Эдем Коллекция прекрасной мебели — истинное выражение рая, где каждая грань поверхность и текстура, каждое отражение света и темной тени сливаются в поистине потрясающая коллекция мебели.

Характеристики:

• Европейский стиль «Старый Свет»
• Изготовлен из твердых материалов березы и шпона с ясеневым берл
• Направляющие ящика для шарикоподшипников
• Антикварная латунная фурнитура с серебряной брашированием
• Полная бархатная обивка ящиков с кедровой подкладкой на нижних ящиках
• Мотив с изображением львиной лапы
• Легкое беспокойство
• Французский и английский ласточкин хвост на всех ящиках

Изделие и размеры

NTN Bearing India Pvt.ООО

Общий

Внутренний зазор — это количество внутреннего свободного пространства между телами качения и дорожками качения подшипника. Диапазоны внутреннего зазора регулируются ISO и ABMA и обозначаются суффиксами NTN: C1, C2, C3, C4 и C5, где отсутствие суффикса означает нормальный зазор.C1 — это диапазон меньше C2. C2 — это диапазон меньше нормы. C3 — это диапазон больше нормы, C4 — это диапазон больше C3, а C5 — диапазон больше C4.

Прецизионность — это диапазон допуска размеров подшипника. ISO и ABMA регулируют диапазоны точности. ISO использует класс 0, класс 6, класс 5, класс 4 и класс 2, а ABMA использует ABEC 1, ABEC 3, ABEC 5, ABEC 7 и ABEC 9, соответственно, системы, как правило, взаимозаменяемы.NTN использует P0 (обычно не добавляется к номеру детали), P6, P5, P4 и P2 для обозначения класса 0, Класс 6, класс 5, класс 4 и класс 2 соответственно.

В конечном итоге зазор не влияет на допуск, а допуск не влияет на зазор. (ТОП)

C3 обычно не называют посадкой; это внутренний зазор в подшипнике, как определено выше.Посадка подшипника — это то, насколько сильно или ослаблен вал и корпус, удерживающие подшипник на месте.

Когда одно из колец подшипника плотно прилегает к его сопрягаемому компоненту (то есть валу или корпусу), возникающая в результате деформация кольца приводит к уменьшению количества зазора в подшипнике. Вращающийся подшипник также выделяет тепло из-за напряжения материала и из-за трения в результате контакта качения и скольжения, сдвига смазки и контакта с уплотнением.Корпус подшипника обычно неподвижен и поэтому лучше отводит тепло от наружного кольца подшипника. В результате температура внутреннего кольца и прокатки элементов обычно на 5-10 ℃ выше, чем у внешнего кольца. Это приводит к большему тепловому расширению внутреннего кольца и, следовательно, к уменьшению зазора в подшипнике. Если вал нагревается или корпус охлаждается, разница температур будет еще больше.

При выборе надлежащего начального внутреннего зазора подшипника необходимо учитывать все вышеперечисленные факторы. Если это было сделано, никогда не рекомендуется заменять подшипник. с одним с меньшим начальным зазором. По тому же аргументу, когда желаемый зазор недоступен, обычно безопасно заменить его на больший зазор. (ТОП)

Предварительная нагрузка — это начальная нагрузка или «отрицательный зазор», прилагаемый к подшипнику перед работой.Это приводит к тому, что поверхности тела качения и дорожки качения подвергаются постоянной упругости. сжимающие силы в точках контакта. Это приводит к тому, что подшипник становится чрезвычайно жестким, так что даже при приложении нагрузки к подшипнику радиальное или осевое смещение вала не происходит. (ТОП)

Уплотнение «LB» — это бесконтактное уплотнение, предназначенное для пониженного крутящего момента или более высоких скоростей.Уплотнение «LU» — это контактное уплотнение для лучшего контроля загрязнения, но при этом увеличивается контактное трение. крутящий момент и снижает предельную скорость. (ТОП)

Конические роликоподшипники (TRB)

Как правило, для дорожек качения используются сорта стали, которые можно упрочнять не только на поверхности, но и глубоко закалять с помощью так называемого «метода сквозной закалки». и тела качения подшипников.Прежде всего, это широко используемая высокоуглеродистая хромосодержащая сталь. Цементированная сталь обладает отличной эффективностью против ударных нагрузок, поскольку сочетания твердого поверхностного слоя, науглероженного и закаленного до соответствующей глубины, и относительно гибкого внутреннего сердечника. NTN использует цементированную сталь почти для всех своих конические роликовые подшипники и обозначается в номенклатуре NTN приставками 4T- или ET-. (ТОП)

Смазка

NTN насчитывает около 700 перечисленных пластичных смазок.Чтобы выбрать один для конкретного приложения, требуется информация о приложении. Обратитесь в службу технической поддержки NTN по поводу каких-либо особых требования. (ТОП)

Для общего применения большинство производителей считают стандартным заполнение смазкой 30% свободного пространства в подшипнике.Низкоскоростные приложения в суровых условиях (например, сельскохозяйственная техника) иногда может потребовать большего заполнения. Для высокоскоростных приложений (например, ручных инструментов) может потребоваться меньшая заливка. Обратитесь в службу технической поддержки NTN по поводу каких-либо особых требования. (ТОП)

NTN поставляет смазку для подшипникового узла NTN в картриджах по 400 г.